根據拉線電桿的結構特點,拉線系屬于柔性體系,故電桿在拉線點的支承條件可視為彈性支點。電桿在土中的埋深一般為1.0m,而且都不設卡盤,土壤可視為由顆粒組成的彈塑性物體,因此,當根部產生較大彎矩時,必先使土壤變形,從而使電...[繼續閱讀]

    6.3.1轉動橫擔設計的特點和使用條件由于鋼筋混凝土結構的抗扭性能很差,應盡可能減小斷線時對電桿產生的扭矩,使由扭矩和切力所產生的主拉應力不超過電桿所允許的限值,因此必須采用轉動橫擔。轉動橫擔的作用是在線路斷線情況...[繼續閱讀]

    (1)導線:LGJ-150/35,地線:鍍鋅鋼絞線1×7-7.8-1175。(2)氣象條件:最高溫度+40℃,最低溫度-5℃;設計最大風速V=25m/s;無冰。(3)設計水平檔距350m,垂直檔距450m。(4)用固定線夾,轉動橫擔,啟動力為2500N。(5)根據電氣要求而設計的電桿外形如圖7-1所示...[繼續閱讀]

    根據以往對拉線直線單桿的設計情況,大多為正常大風情況或事故斷線情況為最嚴重,在此例中也僅計算這兩種情況,作為參考。7.2.1正常大風情況(1)導線橫向風荷載標準值Pn計算。導線橫向風荷載Pn包括導線風荷載標準值Wxn和絕緣子串...[繼續閱讀]

    (1)拉線結點(B點)上端電桿彎矩設計值計算。1)拉線結點(B點)上端電桿彎矩設計值MBL計算2)拉線結點(B點)上端電桿彎矩標準值MB計算(2)拉線受力設計值TC計算。拉線結點(B點)的水平力設計值RB為大風情況拉線受力設計值TC式中β——拉線對...[繼續閱讀]

    (1)拉線結點(B點)電桿彎矩設計值MBd計算MBd大于正常MB(24.08kN·m)為事故情況控制。(2)拉線受力設計值Tcd計算。導線斷線橫擔轉動后拉線結點(B點)的水平力設計值RB為斷導線情況拉線受力設計值Tcd大風情況拉線受力設計值TC(22.13kN)大于斷...[繼續閱讀]

    根據以上計算可以看出,拉線點以下的電桿強度,也是由正常大風情況控制。假設拉線結點和底盤處作為電桿的兩個鉸支點,則其計算圖如圖7-4所示。拉線拉力對電桿產生的下壓力設計值N1N1＝2TC·sin60°=2×2213×sin60°=38330(N)地線重GT,導線...[繼續閱讀]

    (1)設計參數。1)鋼筋:采用18φ6碳素鋼絲,總截面積As＝18φ6=18×28.3=509(mm2)預應力鋼筋強度標準值fpty＝1570(N/mm2)預應力鋼筋的抗拉強度設計值fp＝1070(N/mm2)預應力鋼筋的抗壓強度設計值f′p＝400(N/mm2)碳素鋼絲彈性模量Es＝2.0×105(N/mm2)碳素鋼...[繼續閱讀]

    從以上計算得知,電桿主彎矩由拉線點以上正常大風情況控制,為此,只考慮拉線點的受彎抗裂驗算。電桿要求在正常情況下受彎不出現裂縫(裂縫等級為二級)的預應力混凝土電桿驗算截面的抗裂彎矩值(抗裂強度)式中,受拉區混凝土的塑...[繼續閱讀]

    轉動橫擔計算如圖6-3和圖6-4所示。圖6-3剪切螺栓式轉動橫擔圖6-4槽鋼剪切螺栓式轉動橫擔受力圖7.8.1上橫擔計算(1)橫擔強度計算。橫擔自重估計G′Q＝400N,剪切螺栓的控制力(啟動力)SZ＝2500N。轉動橫擔是在事故情況斷導線時才啟動,啟...[繼續閱讀]