某500kV線路長500km,v=300km/ms,λ=30°,zc1＝260Ω,電源電勢E=1.1倍(Ks＝1.1),其等效漏抗xp1＝100Ω,故φ=-1＝21.04°。當容量QL為180MVA的電抗器放在一處時,β=tg-1＝tg-1＝tg-10.1547=8.8°,TK＝＝29.5%。如將QL分放兩處,每處90MVA,則β1＝β2＝tg-1＝4.423°。當36...[繼續閱讀]

    不論在有補償或無償的線路中,當發生不對稱接地時,通過相間的電磁耦合,可能使得健全相的電壓有所升高。這里只討論換位空線的不對稱接地。(1)單相接地圖2-17(a)所示為離空線末端x千米處發生A相接地,假定故障前該處三相對稱電壓...[繼續閱讀]

    如圖3-1所示,長線l的首、末兩端設置兩組并聯電抗器,容量為QLP和QLQ,導納矩陣YLP和YLQ分別為YLP＝diag(jyLP0,-jyLP1,jyLP1,)YLQ＝diag(jyLQ0,-jyLQ1,jyLQ1,)根據等效電路圖,兩側聯網電源的內阻抗可用T型集中參數表示,其中,ZP、ZQ和ZM均為對角阻抗矩陣...[繼續閱讀]

    由于空線的末端開路,等效電源只存在于導線的首端,如圖3-3(a)所示。當單相開斷時[圖3-3(a)中的DL1分閘],圖3-1(a)中的斷口電動勢只存在PA,式(3-1)變為圖3-1 計算長線單相開斷后諧振條件的接線圖(a)長線單相開斷后的等效接線圖 (b)、(c)、...[繼續閱讀]

    利用上述數學模型,借助于迭代方法,可對諧振條件進行數值求解。典型的計算結果畫在圖3-4、圖3-5和圖3-6中,這里導線參數為:ZC1＝300Ω,ZC0＝600Ω,υ1＝300km/ms,υ0＝225km/ms,同時取G1＝G2＝1。為了便于比較,在末端開路的空線情況下,取電源漏...[繼續閱讀]

    在工頻下,長線路電感的正序時間常數Tg、零序時間常數Tg0、以及零序電感L0與正序電感L的比值可近似表述為式中,Ue為額定線電壓,以千伏計。在每段鏈型回路中,工頻下大地等值電感Lδ、電阻Rδ和時間常數Tδ分別等于其中,R為工頻下的...[繼續閱讀]

    圖4-1 空芯電感線圈斷面圖通常,空芯電感作成環形,其斷面如圖4-1所示。耗銅量最經濟的繞制條件為令Kd表示導線的填充系數,L為電感,可以算出平均直徑D、匝數n、導線截面Ad和銅線重量Gd對于750kV線路,Tg≈70,取Kd＝0.75,應有Gd＝30kg,外徑...[繼續閱讀]

    采用圖4-2所示的E形鐵芯,其截面積為Klh2,Kl為鐵芯的堆迭因數。圖中δk為氣隙距離,線圈繞在中間的鐵芯柱上。為了計算方便起見,將磁路的平均距離等效為截面等于h2的氣隙距離δ:圖4-2 E形鐵芯式中,μr為鐵芯的相對導磁率。此外,可以寫...[繼續閱讀]

    利用上述公式,對鐵淦氧和硅鋼片兩種鐵芯材料進行了計算。為了能夠模擬750kV的輸電線路,前已指出,對于正序電感應有Tg＝70ms, υ=0.35;大地等效電感的相應數值為Tδ＝10ms,υ=0.1。計算中取Kμ＝2,Kn＝6,Z=250Ω。同時,對于鐵淦氧,取μr＝2 ...[繼續閱讀]

    (1)長線路的電感線圈模擬應當滿足下列要求:(a)符合預定的L、Tg和υ,并能在一的范圍內進行調整;(b)由于鐵芯導磁率的變化而引起電感量的變動,應當處在容許范圍以內;(c)在預定持續時間的大電流下,線圈應當保持熱穩定;(d)線圈的尺寸...[繼續閱讀]